Kozina projekti - Alati

Natrag
U
—
—
PDF Manipulacija

PDF Find & Replace

Pronađi i zamijeni tekst uz očuvanje originalnog fonta

PDF u Word

Pretvori PDF dokumente u Word (.docx) kao slike stranica

Geotehnički alati

Proračun geomreže

Armirani nasip — aktivni klin, duljina sidrenja, Rankine / EC7

Potporni zidovi (EC7)

Gravitacijski, konzolni, segmentni — EC7 provjere, morski uvjeti, seizmika, PDF/DOC

Beton

Zaštitni sloj betona
EN 1992-1-1

Proračun debljine zaštitnog sloja betona prema Eurokodu 2

Minimalna armatura
EN 1992-1-1

Proračun minimalne armature betona prema Eurokodu 2 za sve tipove elemenata

Pomorska gradnja
Valovanje

Prognoza valova
Gröen-Dorrestein

Prognoza visine i perioda valova za kratkoročnu prognozu dubokovodnog vala

Fetch (razgon)
SPM metoda

Određivanje efektivnog razgona vjetra na karti

Sidrišta

Sidrišta
Splitsko-dalmatinska žup.

Pregled sidrišta Splitsko-dalmatinske županije

Sidreni sustavi

Corpo morto
Sidreni blok

Proračun mase sidrenog bloka (corpo morto) za privez brodova

Zaštita obale

Proračun školjere
Rock Manual / EurOtop

Dimenzioniranje kamenometa za zaštitu obale — Hudson, Van der Meer, EurOtop

Nominalni zaštitni sloj
—
mm
cmin
—
cmin,dur
—
cmin,b
—
Min. klasa
—
Razred
—
Str. razred
—
Δcdev
—
Detaljan postupak izračuna
Teoretska osnova

Nominalni zaštitni sloj betona

Zaštitni sloj betona je udaljenost od vanjske površine betona do najbliže armaturne šipke (uključujući uzengije i konstrukcijsku armaturu). Definiran je u EN 1992-1-1, članak 4.4.1.

cnom = cmin + Δcdev

Minimalni zaštitni sloj cmin

Prema čl. 4.4.1.2(2):

cmin = max(cmin,b ; cmin,dur + Δcdur,γ − Δcdur,st − Δcdur,add ; 10 mm)

Komponente formule

cmin,bMinimalno pokrivanje za prionljivost — za pojedinačne šipke jednako promjeru šipke. Za snopove jednako ekvivalentnom promjeru.
cmin,durMinimalno pokrivanje za trajnost — ovisi o strukturnom razredu (S1–S6) i razredu izloženosti. Definira se iz Tablice 4.4N.
Δcdur,γDodatna sigurnost. Preporučena vrijednost: 0 mm.
Δcdur,stSmanjenje za nehrđajući čelik (0–5 mm).
Δcdur,addSmanjenje za dodatnu zaštitu — premaz, katodna zaštita, obloga (0–5 mm).
ΔcdevTolerancija na odstupanje pri izvedbi. Preporučeno 10 mm. Može se smanjiti na 5 mm (kontrolirana izvedba) ili 0 mm (prefabrikati s kontrolom kvalitete).

Strukturni razred (Tablica 4.3N)

Bazni strukturni razred je S4 za projektni vijek trajanja 50 godina. Korekcije:

UvjetKorekcija
Projektni vijek trajanja 100 godina+2
Pločasti element (ploča, zid i sl.)−1
Klasa betona ≥ preporučene za razred izloženosti−1 (ili −2)
Posebna kontrola kvalitete proizvodnje betona−1

Razredi izloženosti (EN 206, Tablica 1)

GrupaMehanizamRazredi
X0Nema rizika korozijeX0
XCKarbonatizacijaXC1, XC2, XC3, XC4
XDKloridi (ne iz mora)XD1, XD2, XD3
XSKloridi iz morske vodeXS1, XS2, XS3
XFSmrzavanje/odmrzavanjeXF1, XF2, XF3, XF4
XAKemijska agresijaXA1, XA2, XA3

Norme i reference

  • EN 1992-1-1:2004+A1:2014 — Eurokod 2: Projektiranje betonskih konstrukcija — Dio 1-1: Opća pravila i pravila za zgrade
  • EN 206:2013+A2:2021 — Beton — Specifikacija, svojstva, proizvodnja i sukladnost
  • HRN EN 1992-1-1:2013/NA:2013 — Hrvatski nacionalni dodatak za Eurokod 2
Tablica cmin,dur (brzi pregled)

Tablica 4.4N — cmin,dur [mm]:

Minimalna armatura
—
cm²
d
—
ρmin
—
fctm
—
fyk
—
As,max
—
Element
—
Članak
—
Detaljan postupak izračuna
Teoretska osnova

1. Uvod — Minimalna armatura prema EN 1992-1-1

Minimalna količina armature osigurava da nosivost armiranobetonskog presjeka bude veća od nosivosti nearmiranog presjeka pri pojavi prve pukotine. Time se sprječava krti lom i osigurava duktilno ponašanje konstrukcije. Zahtjevi su definirani u poglavlju 9 norme EN 1992-1-1.

2. Grede i ploče — savojna armatura (čl. 9.2.1.1 / 9.3.1.1)

As,min = max ( 0,26 · fctm⁄fyk · bt · d  ;  0,0013 · bt · d )

gdje je:

fctmSrednja vlačna čvrstoća betona — ovisi o klasi betona (Tablica 3.1, EN 1992-1-1)
fykKarakteristična granica popuštanja armature (npr. 500 MPa za B500B)
btSrednja širina vlačne zone presjeka; za ploče bt = 1000 mm (po m')
dStatička visina: d = h − cnom − øvil − øgl/2

Gornja granica armature za sve elemente:

As,max = 0,04 · Ac

3. Stupovi — uzdužna armatura (čl. 9.5.2)

As,min = max ( 0,10 · NEd⁄fyd  ;  0,002 · Ac )

gdje je:

NEdRačunska uzdužna tlačna sila u stupu
fydRačunska granica popuštanja armature: fyd = fyk / γs  (γs = 1,15)
AcPovršina poprečnog presjeka betona (b·h za pravokutni, π·D²/4 za kružni)

Maksimalna armatura: As,max = 0,04 · Ac (odnosno 0,08 · Ac na mjestu preklopa).

4. Zidovi — vertikalna i horizontalna armatura (čl. 9.6.2, 9.6.3)

Vertikalna armatura:

As,v,min = 0,002 · Ac

Horizontalna armatura:

As,h,min = max ( 0,25 · As,v  ;  0,001 · Ac )

Vertikalna armatura se raspodjeljuje po obje strane zida. Razmak šipki ne smije biti veći od min(3t, 400 mm). Horizontalna armatura se postavlja s unutarnje strane vertikalne.

5. Temelji (čl. 9.8.2.1)

Za temeljne grede primjenjuju se pravila za grede (čl. 9.2.1.1), za temeljne ploče pravila za ploče (čl. 9.3.1.1). Za temeljne stope (temelje samce) armatura se određuje u oba smjera (x i y), pri čemu se za drugi smjer uzima umanjena statička visina dy = d − øgl.

6. Tablica fctm — EN 1992-1-1, Tablica 3.1

Klasa betonafck [MPa]fctm [MPa]

7. Norme i reference

  • EN 1992-1-1:2004+A1:2014 — Eurokod 2: Projektiranje betonskih konstrukcija — Dio 1-1: Opća pravila i pravila za zgrade
  • HRN EN 1992-1-1:2013/NA:2013 — Hrvatski nacionalni dodatak za Eurokod 2
Tablica minimalne armature (brzi pregled)

Minimalna armatura za različite klase betona i tipove elemenata:

PDF Manipulacija › PDF Find & Replace

Povuci PDF ovdje ili klikni za odabir

Samo .pdf · max 500 MB

Traži tekst
Zamijeni s

Case sensitive

Razlikuj velika/mala slova

Bijela redakcija

Prekrij stari tekst bijelom bojom

Zamjena pokušava sačuvati originalni font i veličinu teksta.
Nestandardni fontovi mapiraju se na Base-14 (Helvetica / Times / Courier).

PDF Manipulacija › PDF u Word

Povuci PDF ovdje ili klikni za odabir

Više datoteka · poredaj povlačenjem

Naziv izlazne datoteke
Shema
Rezultati
φ_d = – δ = – θ = – Prikazuje se prvi sloj
#z [m]f*FSp σ'v [kPa]r [kN/m/m] Li [m]Le [m]Ltotal [m]
Pritisnite Izračunaj za prikaz rezultata

Teoretska osnova – Proračun geomreže

Model: Armirani nasip s geosintetičkim armaturama prema Rankine-ovoj teoriji aktivnog klina – Eurocode 7 / BS 8006-1:2010.

Klizna ploha (Rankine):
Kut klizne plohe prema horizontali: θ = 45° + φd/2

φ_d = atan( tan(φ_k) / γ_Mφ ) [EC7 §2.4.6] δ = k_δ · φ_d k_δ ∈ [0.75, 1.00] θ = 45° + φ_d / 2 [Rankine aktivni klin] L_i = (H − z) / tan(θ) [dužina u aktivnoj zoni] σ'_v = γ·z + q (ili s PZV korekcijom) r = n · σ'_v · tan(δ) · f* [otpor izvlačenju kN/m/m] L_e = T · FS_p / r [duljina sidrenja] L_tot = L_i + L_e [ukupna duljina armature]

f* – koeficijent interakcije (EN ISO 12957-1): mjeri omjer trenja tlo/geomreža prema tan φ. Za rešetkaste geomreže tipično 0.5–1.0.

Norme: EN ISO 12957-1, Eurocode 7 (EN 1997-1), BS 8006-1:2010, FHWA-NHI-10-024

Grafički unos
Shema
Rezultati

Teoretska osnova – Potporni zidovi prema EC7

Norma: EN 1997-1:2004 (Eurocode 7 – Geotehnički proračun), EN 1998-5 (seizmika)

1. Pritisak tla – Coulombova teorija

Aktivni koeficijent za vertikalni zid s trenjem zid-tlo δ i nagibom zasipa β:

Ka = cos²φ'_d / [cosδ × (1 + √(sin(φ'_d+δ)·sin(φ'_d-β)/(cosδ·cosβ)))²] gdje je: φ'_d = atan(tanφ'_k / γ_φ) — proračunski kut trenja δ = (δ/φ) × φ'_d — kut trenja zid-tlo β = nagib zasipa

Pasivni koeficijent (Rankine, konzervativno):

Kp = tan²(45° + φ'_d/2) = (1 + sinφ'_d) / (1 - sinφ'_d)

Sile od pritiska tla:

Pa,h = ½·Ka·γ·H² + Ka·q·H − 2c'_d·√Ka·H (≥ 0) Pa,v = Pa,h · tan(δ) — vert. komponenta Pw = ½·γ_w·h_w² — hidrostatski pritisak Pp = ½·Kp·γ_f·D_f² + 2c'_f,d·√Kp·D_f — pasivni otpor

2. EC7 proračunski pristupi – parcijalni faktori

Pristup γGγQ γφγc' γR,vγR,h
DA1-1 (A1+M1+R1)1.351.501.001.001.001.00
DA1-2 (A2+M2+R1)1.001.301.251.251.001.00
DA2 (A1+M1+R2)1.351.501.001.001.401.10
DA3 (A1*+M2+R3)1.351.501.251.251.001.00

EQU (prevrtanje): γG,dst=1.10, γG,stb=0.90, γQ,dst=1.50

3. Provjere stabilnosti (postupak)

═══ PREVRTANJE (EQU) ═══ M_dst = γG,dst·Pa,h,soil·z_Pa + γQ,dst·Pa,h,q·(H/2) + γG,dst·Pw·(hw/3) M_stb = γG,stb·W·x_cg + γG,stb·Pa,v·x_back Uvjet: M_stb / M_dst ≥ 1.0 ═══ KLIZANJE (GEO/STR) ═══ H_dst = γG·Pa,h,soil + γQ·Pa,h,q + γG·Pw − γG·Pw,front H_Rd = (V·tanφ'_f,d + c'_f,d·B) / γR,h + Pp / γR,h Uvjet: H_Rd / H_dst ≥ 1.0 ═══ NOSIVOST TEMELJNOG TLA (GEO) ═══ e = B/2 − M_net/V — ekscentricitet B' = B − 2|e| — efektivna širina (Meyerhof) q_max = V / B' — max. pritisak na tlo Uvjet: q_max ≤ q_dop / γR,v i |e| < B/3

4. Seizmički proračun – Mononobe-Okabe

θ_s = atan(k_h / (1 − k_v)) K_ae = sin²(α+φ−θ_s) / [cosθ_s·sin²α·sin(α−δ−θ_s)·(1+√(sin(φ+δ)·sin(φ−β−θ_s)/(sin(α−δ−θ_s)·sin(α+β))))²] P_ae = ½·K_ae·γ·H²·(1 − k_v) — EN 1998-5 §7.3.2

5. Tipovi zidova

Gravitacijski: Oslanja se na vlastitu težinu. Trapezoidni presjek (beton, kamen, gabioni). Nema armature.

Konzolni (AB): T-presjek. Tlo na peti (heel) doprinosi stabilizirajućoj težini. Pritisak na virtualnu vertikalnu ravninu na kraju pete.

Segmentni (predgotovljeni): Blokovi slagani u redovima s pomakom (setback). Dodatna provjera klizanja između redova: Fresist = μ·Wiznad ≥ Pa,h(z).

Morski uvjeti: Hidrostatski pritisak, uzgon na bazu, γw=10.25 kN/m³. Provjera za različite razine mora (projektna razina, srednja, niska).

Norme: EN 1997-1:2004, EN 1998-5:2004, BS 8002:2015, DIN 4085:2017, FHWA-NHI-10-024

Pritisnite Izračunaj za prikaz rezultata

Teoretska osnova – Sidreni blok (corpo morto)

Norme i literatura: PIANC Report No. 153 (2016) – Recommendations for the Design and Assessment of Marine Oil and Petrochemical Terminals; BS 6349-1-1:2013 – Maritime works; BS 6349-4:2014 – Code of practice for design of fendering and mooring systems; USACE EM 1110-2-1615 – Hydraulic Design of Small Boat Harbors; EAU 2012 – Recommendations of the Committee for Waterfront Structures.

1. Princip sidrenog bloka (corpo morto)

Corpo morto (mrtvo sidro) je masivni betonski ili kameni blok položen na morsko dno koji se koristi kao sidreni element za privez brodova. Stabilnost se ostvaruje isključivo trenjem između bloka i morskog dna te vlastitom masom (gravitacijsko sidrenje).

Osnovni uvjet stabilnosti:

F_resist ≥ FS × T_h,anchor gdje je: F_resist = μ × (W_sub − T_v) + F_passive W_sub = W_dry × (1 − γ_w / γ_blok) [potopljena težina] T_h = horizontalna sila na blok T_v = vertikalna komponenta lanca na bloku μ = koeficijent trenja blok–morsko dno F_passive = pasivni otpor tla (ako je blok ukopan)

2. Analiza katenare priveznog lanca

Privezni lanac između broda i sidrenog bloka formira katenaru (lančanicu). Oblik katenare ovisi o horizontalnoj sili Th, potopljenoj težini lanca w (kN/m) i dubini vode.

Jednadžba katenare: y(x) = (T_h / w) × [cosh(w·x / T_h) − 1] Na privezištu (fairlead), y = d + h_fair: x_f = (T_h / w) × acosh(w·(d + h_fair) / T_h + 1) Duljina viseće katenare: s = (T_h / w) × sinh(w·x_f / T_h) Sila na privezištu: T_fairlead = T_h + w × (d + h_fair) Lanac na dnu: L_ground = L_total − s (ako > 0: kut na bloku = 0°) Ako L_ground ≤ 0: lanac je potpuno viseći → blok ima T_v

Slučaj 1: Dovoljno lanca na dnu (Lground > 0) → kut na sidru θa = 0°, Tv = 0.
Slučaj 2: Lanac potpuno viseći → blok je opterećen i vertikalno (Tv > 0), što smanjuje otpor trenja.

3. Koeficijenti trenja blok–morsko dno (μ)

Tip morskog dna μ (raspon) μ (preporučeni) Izvor
Pijesak rahli0.40 – 0.600.50BS 6349, PIANC
Pijesak zbijeni0.50 – 0.700.60BS 6349, USACE
Mulj / šljam0.20 – 0.450.30PIANC, EAU
Glina meka0.20 – 0.400.30BS 6349
Glina kruta0.30 – 0.500.40BS 6349, PIANC
Šljunak0.50 – 0.800.65USACE, EAU
Stijena0.60 – 0.800.70BS 6349

4. Pasivni otpor tla (ukopani blok)

Ako je blok djelomično ukopan u morsko dno, frontalna strana bloka mobilizira pasivni otpor tla prema Rankineovoj teoriji:

Kp = tan²(45° + φ/2) F_passive = ½ × Kp × γ'_dno × h_emb² × B_front gdje je: φ = kut unutarnjeg trenja morskog dna γ'_dno = efektivna (potopljena) jed. težina tla h_emb = dubina ukopa bloka B_front = širina frontalne strane bloka

5. Provjera prevrtanja

Blok se provjerava na prevrtanje oko donje prednje ivice (nožice):

M_stab = W_sub × (a/2) + M_passive [stabiliz. moment] M_passive = F_passive × h_emb/3 [moment pasivnog otpora] M_dest = T_h × (h_b + D_oko) + T_v × a/2 [destabil. moment] FS_prevrt = M_stab / M_dest ≥ FS_req

6. Potrebna minimalna masa na suhom

Iz uvjeta klizanja: W_sub,req = (FS × T_h − F_passive) / μ + T_v W_dry,req = W_sub,req / (1 − γ_w / γ_blok) m_dry,req = W_dry,req / g Iz uvjeta prevrtanja: W_sub,req = (FS × (T_h × (h_b + D_oko) + T_v × a/2) − M_passive) / (a/2) Mjerodavna je veća od dviju vrijednosti.

7. Faktori sigurnosti

Provjera Normalni uvjeti Olujni uvjeti Izvor
Klizanje1.501.20PIANC, BS 6349-4
Prevrtanje1.501.20PIANC, BS 6349-4
Nosivost dna2.001.50BS 6349-1

8. Proračunski scope lanca

Omjer duljine lanca i dubine (scope ratio) ključan je za ponašanje sustava:

Scope (L/d) Opis Kut na sidru
3:1Minimalni — visoki kut na sidruZnačajan Tv
5:1Uobičajeni za trajni privezMali Tv
7:1Optimalni — lanac leži na dnuθ ≈ 0°, Tv ≈ 0
>10:1Pretjerano — nepotrebna duljinaθ = 0°

Preporuka: scope ≥ 5:1 za trajni privez (USACE EM 1110-2-1615).

9. Dimenzioniranje lanca (DIN 766 / EN 818-2 / ISO 1704 / IACS)

Lanac se dimenzionira prema maksimalnoj sili u lancu Tmax i faktoru sigurnosti:

T_design = FS_uže × T_max MBL ≥ T_design Kvaliteta 30 (DIN 766): MBL = 0.49 × d² [kN], w = 0.0218 × d² [kg/m] Kvaliteta 40 (ISO 1704): MBL = 0.66 × d² [kN] Kvaliteta 60 (EN 818-2): MBL = 0.77 × d² [kN] Kvaliteta 80 (EN 818-2): MBL = 1.22 × d² [kN] R3 pomorski (IACS W22): MBL = 0.0223 × d² × (44-0.08d) [kN] R3S pomorski (IACS): MBL = 0.0249 × d² × (44-0.08d) [kN] R4 offshore (IACS): MBL = 0.0274 × d² × (44-0.08d) [kN] d = nominalni promjer karike [mm] w (potopljeno) ≈ 0.87 × w_air [kg/m] w_air ≈ 0.0218 × d² [kg/m] za link chain

10. Dimenzioniranje čeličnog užeta (EN 12385 / ISO 2408)

MBL = K × d² × R0 / 1000 [kN] K = koeficijent popunjenosti (0.33-0.40 ovisno o konstrukciji) 6×19 IWRC: K = 0.356 6×36 IWRC: K = 0.356 6×37 IWRC: K = 0.351 d = nominalni promjer užeta [mm] R0 = razred čvrstoće [N/mm²] (1570, 1770, 1960) w_air ≈ 0.00395 × d² [kg/m] za 6×19 w_sub ≈ 0.87 × w_air

11. Dimenzioniranje sintetičkog užeta (EN ISO 1346/1140/1141)

Polipropilen (PP): MBL ≈ 0.10 × d² [kN] (EN ISO 1346) Poliamid (PA/Nylon): MBL ≈ 0.20 × d² [kN] (EN ISO 1140) Poliester (PES): MBL ≈ 0.165 × d² [kN] (EN ISO 1141) HMPE (Dyneema): MBL ≈ 0.80 × d² [kN] w_air (PP) ≈ 0.00052 × d² [kg/m] w_sub (PP) ≈ ~0 (neutralna plovnost) w_sub (PA) ≈ 0.0006 × d² [kg/m]

12. Faktor sigurnosti za uže/lanac

Uvjeti FS lanac FS čelično uže FS sintetičko Izvor
Normalni (radni)3.03.55.0PIANC, BS 6349-4, OCIMF
Olujni (ekstremni)2.02.53.0PIANC, OCIMF
Privremeni / kratkoročni1.52.02.5BS 6349-4

13. Dimenzioniranje škopca (shackle) — DIN 82101 / EN 13889

Škopac (shackle) povezuje lanac/uže sa sidrenim okom na bloku. Dimenzionira se prema WLL (Working Load Limit) i MBL (Minimum Breaking Load):

WLL = MBL / FS_shackle FS_shackle = 5 (DIN 82101 Grade S) / 6 (EN 13889 Grade 4/6/8) Tipovi škopaca: D-škopac (dee shackle) — za ravno opterećenje Lučni škopac (bow) — za kutno opterećenje Sidreni škopac (anchor) — za trajne instalacije Klase (EN 13889): Klasa 4: MBL ≈ 0.23 × d² Klasa 6: MBL ≈ 0.36 × d² Klasa 8: MBL ≈ 0.47 × d² Grade S (DIN 82101): MBL ≈ 0.18 × d² d_pin = promjer trna škopca [mm] Automatski odabir: d_pin ≥ d_chain + 1 veličina (chainToPin mapping)

14. Dimenzioniranje kuke / oka na bloku — EN 1992-4:2018 (Eurocode 2)

Sidreno oko (kuka) uliveno u betonski blok mora zadovoljiti tri mehanizma otkazivanja:

1. ČELIK — Vlačna nosivost šipke/užeta: N_Rk,s = A_s × f_y [N] A_s = π/4 × d² (presjek šipke) f_y: B500B=500 MPa, AISI 316=210 MPa, Galv=250 MPa Uže-petlja: N_Rk,s = MBL × 0.50 (učinkovitost oka) 2. BETONSKI KONUS — Proboj (EN 1992-4, §7.2.1.4): N_Rk,c = k₁ × √f_ck × h_ef^1.5 [N] k₁ = 8.9 (raspucani beton, ulivena sidra, Table 7.2) k₁ = 12.7 (neraspucani beton) Faktor oblika: ψ_s,N = 1.0 (masivni blok, daleko od ruba) Faktor armature: ψ_re,N = 1.0 (s dodatnom armaturom) Faktor ekscentr.: ψ_ec,N = 1.0 (centrično opterećenje) 3. ČUPANJE (pull-out) — ACI 318-19, §17.6.3.2.2: N_Rk,p = 0.9 × f_ck × d × e_h [N] e_h = 3d (duljina savijanja kuke — mandrel diameter) MJERODAVNO: F_capacity = min(N_Rk,s, N_Rk,c, N_Rk,p) F_design = T_max × FS_hook (FS_hook = 4) Provjera: F_capacity ≥ F_design

Napomena: Za masivne betonske blokove (corpo morto), cijepanje (splitting) nije mjerodavno jer je debljina betona znatno veća od hef.

15. Materijali za sidreno oko

Materijal fy [MPa] Norma Primjena
B500B armaturni čelik500EN 1992-1-1Standardni, najjeftiniji
AISI 316 inox210EN 1993-1-4Morska voda, korozija
Pocinčani čelik250EN 1993-1-1 / ISO 1461Dobra zaštita, umjeren trošak
Čelično uže – petlja—EN 13411-3 / EN 12385Fleksibilno, 50% red. MBL

Norme: PIANC Report No. 153, BS 6349-1-1:2013, BS 6349-4:2014, USACE EM 1110-2-1615, EAU 2012, OCIMF MEG4, DIN 766, EN 818-2, ISO 1704, IACS W22, EN 12385, ISO 2408, EN ISO 1346, EN ISO 1140, EN ISO 1141, EN 1992-4:2018, EN 13889, DIN 82101, ACI 318-19

Svojstva sidrenog bloka

m
m
m
kN/m³
m

Uredi dimenziju

m
Administracija › Korisnici

Kreiraj korisnika (odmah aktivan)

Aktivni korisnici

Masa kamena W₅₀
—
t
Promjer Dn50
—
m
Debljina sloja
—
m
Valni nalet Ru2%
—
m
Prelijevanje q
—
l/s/m
Kota krune
—
m n.m.
SlojMasa (t)Dn50 (m)Debljina (m)Kom/m²